【導(dǎo)讀】“指南MT-049”中分析了單極點系統(tǒng)的總輸出噪聲。下面圖1所示的電路表示一個二階系統(tǒng)，其中電容C1表示源電容、反相輸入的雜散電容、運(yùn)算放大器的輸入電容或這些電容的任意組合。C1會導(dǎo)致噪聲增益出現(xiàn)斷點，C2則是為取得穩(wěn)定性而必須添加的電容。
圖1：帶電抗元件的運(yùn)算放大器噪聲模型(二階系統(tǒng))
由于存在C1和C2，噪聲增益是頻率的函數(shù)，并在較高頻率下有峰化現(xiàn)象(假定選擇C2，使該二階系統(tǒng)處于臨界阻尼狀況)。只要使R1×C1 = R2×C2，就可以實現(xiàn)平坦的噪聲增益。
不過，對于電流電壓轉(zhuǎn)換器，R1通常為高阻抗，因此該方法不起作用。在這些情況下，要使信號帶寬最大有點復(fù)雜，詳見“指南MT-059”。
向輸入端A施加直流信號(B接地)時，增益(即低頻噪聲增益)為1 + R2/R1。在較高頻率下，從輸入端A到輸出端的增益變?yōu)? + C1/C2(高頻噪聲增益)。
請注意，閉環(huán)帶寬fcl是噪聲增益與開環(huán)增益相交點的頻率。向B施加直流信號(A接地)時，增益為–R2/R1，其中高頻截止點由R2-C2決定。從B到輸出端的帶寬為1/2πR2C2。
同相輸入端的電流噪聲IN+流過R3會引起IN+R3的噪聲電壓，與運(yùn)算放大器噪聲電壓VN和R3的約翰遜噪聲√(4kTR3)一樣，該噪聲電壓會被與頻率相關(guān)的噪聲增益放大。R1的約翰遜噪聲會在1/2πR2C2帶寬范圍內(nèi)放大–R2/R1，R2的約翰遜噪聲則根本不會放大，而是在1/2 πR2C2帶寬范圍內(nèi)直接連接到輸出。反相輸入端的電流噪聲IN–僅會流過R2，進(jìn)而在1/2πR2C2帶寬范圍內(nèi)導(dǎo)致放大器輸出端出現(xiàn)大小為IN–R2的電壓。
如果我們考慮這六種噪聲貢獻(xiàn)，則會發(fā)現(xiàn)如果R1、R2和R3很小，那么電流噪聲和約翰遜噪聲的影響將降至最低，主要噪聲將是運(yùn)算放大器的電壓噪聲。隨著我們增加電阻，約翰遜噪聲和噪聲電流產(chǎn)生的電壓噪聲將升高。
如果噪聲電流很小，那么約翰遜噪聲將取代電壓噪聲而成為主要的噪聲貢獻(xiàn)。不過，約翰遜噪聲隨著電阻平方根增加而升高，電流噪聲電壓則隨著電阻增加而呈線性升高，因此最終隨著電阻繼續(xù)增加，噪聲電流引起的電壓將成為主要因素。
無論輸入端是連接到節(jié)點A還是節(jié)點B(另一個則接地或連接到其它低阻抗電壓源)，上文分析到的這些噪聲貢獻(xiàn)都不受影響，這也是為何出現(xiàn)在運(yùn)算放大器電壓噪聲VN上的同相增益(1 + Z2/Z1)會被稱為“噪聲增益”的原因所在。
要計算二階運(yùn)算放大器系統(tǒng)的總輸出rms噪聲，需要將這六個噪聲電壓分別乘以相應(yīng)的增益，然后在相應(yīng)的頻率上進(jìn)行積分，如圖2所示(下圖)。
圖2：二階系統(tǒng)折合到輸出端的噪聲源
然后，所有輸出貢獻(xiàn)因素的和方根即代表總rms輸出噪聲。幸運(yùn)的是，多數(shù)情況下，適當(dāng)假設(shè)并識別主要噪聲貢獻(xiàn)因素，可以極大簡化這個復(fù)雜繁瑣的過程。
典型二階系統(tǒng)的噪聲增益如下面的圖3所示。雖然兩步內(nèi)即可很容易地完成電壓噪聲積分，但請注意，由于存在峰化現(xiàn)象，因此輸入電壓噪聲引起的輸出噪聲主要由噪聲增益為1 + C1/C2的高頻部分決定。這是二階系統(tǒng)的典型響應(yīng)類型。反相輸入電流噪聲、R1和R2引起的噪聲僅在1/2πR2C2帶寬上積分。
圖3：典型二階系統(tǒng)的噪聲增益
參考文獻(xiàn)
1. Hank Zumbahlen, Basic Linear Design, Analog Devices, 2006, ISBN: 0-915550-28-1. Also available as Linear Circuit Design Handbook, Elsevier-Newnes, 2008, ISBN-10: 0750687037, ISBN-13: 978-0750687034. Chapter 1.
2. Walter G. Jung, Op Amp Applications, Analog Devices, 2002, ISBN 0-916550-26-5, Also available as Op Amp Applications Handbook, Elsevier/Newnes, 2005, ISBN 0-7506-7844-5. Chapter 1.
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